DYH066 非均相分離實驗裝置

DYH081 恒壓真空過濾常數(shù)測定實驗裝置

DYH216Ⅱ "數(shù)字型填料吸收塔實驗裝置（CO2體系）/數(shù)字型二氧化碳吸收與解吸實驗裝置"

DYH251 篩板塔精餾實驗裝置

DYH271Ⅱ 數(shù)字型轉(zhuǎn)盤萃取塔實驗裝置

蒸餾的目的及基本依據(jù)蒸餾的目的是分離液體混合物，它的基本依據(jù)(原理)是液體中各組分揮發(fā)度的不同。

主要操作費用塔釜的加熱和塔頂?shù)睦鋮s。

雙組份汽液平衡自由度自由度為2(P一定，t～x或y；t一定，P～x或y)；P一定后，自由度為1。

泡點泡點指液相混合物加熱至出現(xiàn)第1個汽泡時的溫度。

露點露點指氣相混合物冷卻至出現(xiàn)第1個液滴時的溫度。

非理想物系汽液相平衡關(guān)系偏離拉烏爾定律的成為非理想物系。

總壓對相對揮發(fā)度的影響壓力降低，相對揮發(fā)度增加。

平衡蒸餾連續(xù)過程且一級平衡。

簡單蒸餾間歇過程且瞬時一級平衡。

連續(xù)精餾連續(xù)過程且多級平衡。

間歇精餾時變過程且多級平衡。

特殊精餾恒沸精餾、萃取精餾等加第三組分改變α。

實現(xiàn)精餾的必要條件回流液的逐板下降和蒸汽逐板上升，實現(xiàn)汽液傳質(zhì)、高度分離。

理論板離開該板的汽液兩相達(dá)到相平衡的理想化塔板。

板效率經(jīng)過一塊塔板之后的實際增濃與理想增濃之比。

恒摩爾流假設(shè)及主要條件在沒有加料、出料的情況下，塔段內(nèi)的汽相或液相摩爾流率各自不變。組分摩爾汽化熱相近，熱損失不計，顯熱差不計。

加料熱狀態(tài)參數(shù)q值的含義及取值范圍一摩爾加料加熱至飽和汽體所需熱量與摩爾汽化潛熱之比，表明加料熱狀態(tài)。取值范圍：q<0過熱蒸汽，q=0飽和蒸汽，01冷液。

建立操作線的依據(jù)塔段物料衡算。

操作線為直線的條件液汽比為常數(shù)（恒摩爾流）。

加料位置在該位置加料，使每一塊理論板的提濃度達(dá)到大。

挾點恒濃區(qū)的特征汽液兩相濃度在恒濃區(qū)幾乎不變。

芬斯克方程求取全回流條件下，塔頂塔低濃度達(dá)到要求時的少理論板數(shù)。

小回流比達(dá)到分離要求所需理論板數(shù)為無窮多時的回流比，是設(shè)計型計算*的問題。

適宜回流比使設(shè)備費、操作費之和小的回流比。

靈敏板塔板溫度對外界干擾反映靈敏的塔板，用于預(yù)示塔頂產(chǎn)品濃度變化。

間歇精餾的特點操作靈活、適用于小批量物料分離。

恒沸精餾與萃取精餾的主要異同點相同點：都加入第三組份改變相對揮發(fā)度；區(qū)別：①前者生成新的低恒沸物，加入組分從塔頂出；后者不形成新恒沸物，加入組分從塔底出。②操作方式前者可間歇，較方便。③前者消耗熱量在汽化潛熱，后者在顯熱。

多組分精餾流程方案選擇選擇多組分精餾的流程方案需考慮①經(jīng)濟(jì)上優(yōu)化；②物性；③產(chǎn)品純度。

關(guān)鍵組分對分離起控制作用的兩個組分為關(guān)鍵組分，揮發(fā)度大的為輕關(guān)鍵組分；揮發(fā)度小的為重關(guān)鍵組分。

清晰分割法清晰分割法假定輕組分在塔底的濃度為零，重組分在塔頂?shù)臐舛葹榱恪?/span>

全回流近似法全回流近似法假定塔頂、塔底的濃度分布與全回流時相近